zapogi.ru 1

Сборник

директивных и информационных материалов,

выпущенных

Минэнерго СССР и Минэнерго РФ, РАО "ЕЭС России"
в 19901999 гг.
Москва ВВЦ

РЗА-2000

СРЗА ЦДУ ЕЭС России

Адрес: 103074, г. Москва, К-74, Китайгородский пр-д, 7

Телефон: (095) 220-5002

23-55 (АТС ЦДУ)

Факс: (095) 220-6542

E-mail:pro@cdu.elektra.ru

Содержание.


  1. Циркуляр № Ц-03-90(э) О предотвращении потери оперативного постоянного тока из-за неселективной работы автоматических выключателей серии АВМ ввода питания на щиты постоянного тока электростанций и подстанций.

  2. Циркуляр № Ц-04-90(э) О предотвращении ложных срабатываний технологических защит от воздействия высокочастотного магнитного поля, создаваемого коротковолновой радиостанцией.

  3. Решение № Э-1/91 О внесении дополнений и изменений в циркуляр № Ц-03-90(Э) "О предотвращении потери оперативного постоянного тока из-за неселективной работы автоматических выключателей серии АВМ ввода питания на щиты постоянного тока электростанций и подстанций"

  4. Циркуляр № Ц-03-92(Э) Об устранении недостатков однообмоточных двухпозиционных реле РП-8.

  5. Циркуляр № Ц-04-92(Э) О контроле зажимов ЗН-24.

  6. Циркуляр № Ц-01-94(Э) О предотвращении ложных срабатываний высокочастотных защит линий 500-1150 кВ ПДЭ 2003 и НДЗ 751.

  7. Циркуляр № Ц-04-94(Э) О предотвращении излишних действий защит ДФЗ линий 110-500 кВ при внешних КЗ.

  8. Циркуляр № Ц-01-95(Э) О допустимых эксплуатационных повышениях напряжения промышленной частоты на электрооборудовании 500-750 кВ ЕЭС России.

  9. Циркуляр № Ц-04-95(Э) О предотвращении отказов реле типа РВ-132.

  10. Циркуляр № Ц-01-96 О защите от неполнофазных режимов со стороны высшего напряжения подстанций 10-35/0,4 кВ с предохранителями.

  11. Циркуляр № Ц-02-96 О внедрении экспериментальных методов проверки токов КЗ и защитных характеристик автоматических выключателей присоединении 0,4 кВ электростанций и подстанций.


  12. Циркуляр № Ц-03-96 Об обеспечении надежного питания цепей оперативного постоянного тока второго комплекса панели защиты ЭПЗ1636-67/2.

  13. Информационное письмо ИП-1-96(э) О совершенствовании ближнего и дальнего резервирования работы устройств РЗА распределительных сетей 6-110 кВ.

  14. Информационное письмо ИП-14-97(Э) О выполнении п-5.4.18 ПТЭ 15-го издания.

  15. Циркуляр № Ц-01-97(Э) О предотвращении ложных срабатываний защиты типа ЗЗГ-1 от замыканий на земли в обмотке статора генератора.

  16. Информационное письмо ИП-0З-98 (Э) О выполнении селективной защиты от замыканий на землю в обмотке статора турбогенераторов, работающих на сборные шины.

  17. Письмо "Главгосэнергонадзора России" № 22-6/24-ЭТ О лабораториях РЗАИ.

  18. Циркуляр № 01-99(э) О повышении точности коммерческого и технического учета электроэнергии.

Министерство энергетики и электрификации СССР

Главное научно-техническое управление энергетики и электрификации

Циркуляр № Ц-03-90(э)




О предотвращении потери оперативного


постоянного тока из-за неселективной работы

автоматических выключателей серии АВМ

ввода питания на щиты постоянного тока

электростанций и подстанций
г. Москва 27.06.90 г.
Срок введения установлен

с 01.08.90 г. до 01.08.95 г.

На ряде электростанций были случаи неселективных отключений автоматических выключателей серии АВМ ввода рабочего или резервного питания на щиты постоянного тока при коротких замыканиях, что приводило к потере оперативного постоянного тока, прекращению работы устройств релейных защит и систем управления, а при возникновении пожара в кабельном хозяйстве – к многочисленным повреждениям электрооборудования. Вместе с тем, обследования показали, что расцепители с независимой от тока выдержкой времени автоматических выключателей АВМ не обеспечивают требуемую чувствительность защит.


В эксплуатации находятся автоматические выключатели вводов питания на щит постоянного тока с разрегулированными часовыми механизмами расцепителей с обратно зависимой от тока характеристикой времени срабатывания, неисправным либо изношенным анкерным устройством механизмов расцепителей, неверно выставленными уставками по времени на часовых механизмах, с неоткалиброванными рабочими уставками по току и времени срабатывания. В ряде случаев работы по настройке расцепителей автоматических выключателей и расчету уставок их срабатывания закреплены не за местной службой РЗАИ (ЭТЛ), а за службой ремонта.

В целях повышения надежности питания щитов постоянного тока электростанций и подстанций Главтехуправление предлагает:


  1. Произвести расчет чувствительности и селективности защиты цепей вводов рабочего и резервного питания щитов постоянного тока (приложение 1).

  2. Вывести из работы расцепитель с независимой от тока выдержкой времени срабатывания, установленный на автоматических выключателях серии АВМ вводов питания на щит постоянного тока, и взамен его установить выносную защиту, действующую на независимый расцепитель автоматического выключателя (приложение 2).

  3. Произвести калибровку рабочих уставок по току и времени срабатывания расцепителей с обратно зависимой от тока характеристикой времени срабатывания автоматических выключателей (приложение 3).

  4. Возложить ответственность за расчет уставок, проверку чувствительности и селективности расцепителей автоматических выключателей вводов питания щитов постоянного тока на местные службы РЗАИ (ЭТЛ) электростанций и подстанций.


Заместитель начальника Главтехуправления К.М. Антипов

Приложение 1

Методика выбора уставок срабатывания и оценки


чувствительности защит, установленных в цепи ввода питания

на щит постоянного тока.

Функции основной защиты от коротких замыканий на шинах щита постоянного тока возлагаются на выносную защиту, действующую на независимый расцепитель автоматического выключателя серии АВМ. Расцепитель с обратно зависимой от тока характеристикой времени срабатывания выполняет функции максимальной токовой защиты и является резервной защитой от коротких замыканий на шинах щита постоянного тока.


Ток срабатывания выносной защиты ( Iср.з ) определяется по формуле:

, (П1.1)

где КН = 1,25 – коэффициент надежности;

КВ – коэффициент возврата токового реле (для РТ-40 КВ=0,85);

IТ = Iрасч+ Iпускток толчка, наибольший ток кратковременной перегрузки;

Iрасч – наибольший расчетный ток длительной нагрузки установившегося аварийного режима;

Iпуск – наибольший пусковой ток электромагнита включения масляного выключателя или пусковой ток наиболее мощного резервного масляного насоса либо другого мощного потребителя сети постоянного тока.

Значение Iрасч определяется по формуле:

Iрасч = Iп.нагр+ Iав.осв +Iав.св +Iном.мн, (П 1.2)

где Iп.нагр – ток постоянной нагрузки щита постоянного тока;

Iав.осв ток аварийного освещения;

Iав.св – номинальный ток аварийного агрегата связи;

Iном.мн – сумма номинальных токов аварийных масляных насосов смазки и уплотнения.

На значения Iрасч и IТ могут оказывать влияние и другие потребители системы постоянного тока в зависимости от местных условий и схемы сети постоянного тока.

Чувствительность выносной защиты к току короткого замыкания на шинах постоянного тока определяется по формуле:

, (П 1.3)


где IКЗ – расчетный ток металлического короткого замыкания на шинах щита постоянного тока.
Методика расчета тока металлического короткого замыкания в сети постоянного тока приведена в "Методических указаниях по расчету защит в системе постоянного тока тепловых электростанций и подстанций" (М.; СПО Союзтехэнерго, 1983).

Для обеспечения селективности действия выносной защиты, установленной на вводе питания постоянного тока, не имеющего резервного питания, и на вводе резервного питания щита постоянного тока, время действия выносной защиты определяется по формуле:
, (П 1.4)
где tз.пр – наибольшее из времени срабатывания защитных аппаратов присоединений щита постоянного тока в случае замыкания непосредственно за защитным аппаратом присоединения;

t = 0,3 – 0,5 с – ступень селективности.
Время срабатывания защиты, установленной на вводе рабочего питания щита, имеющего ввод резервного питания, определяется по формуле:
, (П 1.5)

где tср.з –время срабатывания защиты, установленной на вводе резервного питания.
Рабочая уставка по току срабатывания расцепителя с обратно зависимой от тока характеристикой времени срабатывания выключателя серии АВМ определяется по формуле:

, (П 1.6)

где КО = 1,1 – коэффициент допустимых отклонений (при наличии вибрации КО = 1,2);

КВ = 0,50,6– коэффициент возврата.
Необходимое время срабатывания расцепителей с обратно зависимой характеристикой устанавливается в процессе калибровки (см. приложение 3).

Приложение 2